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金屬焊接原理
鉻鎳合金600的超聲波波速和相速度頻散曲線(一)

鉻鎳合金600廣泛應用于制造核電站蒸汽發生器(SG鍋爐)管。采用超聲波導波檢測技術可以提高對SG管裂紋的檢測能力,但目前尚處于研究階段。進一步研究超聲波聲速和導波的頻散特性可以提高SG管超聲波檢測的可靠性[9]。此外,對SG管彈性常數的測定也非常重要。


利用超聲波速度可以測量材料的彈性常數及試樣厚度,目前有多種方法用于測量超聲波波速。在傳統的脈沖回波法中,縱波和橫波波速是由彈性波的傳播距離和傳播時間來確定的。對于固體板材,超聲波聲速和板厚可以同時從板的一側測得。諧振聲譜法(RUS)已應用于不同形狀試樣剛度的測量。薄板的彈性性能則可通過蘭姆波頻散曲線的反演方法獲得。


Young H. Kim等人用諧振聲譜( RUS)法和反射泄露蘭姆波(LLW )法對鉻鎳合金600板進行了超聲波測試。RUS法測量結果表明,正在服役的板材表現出彈性各向異性。用RUS、超聲波脈沖回波法和LLW的截止頻率(cut-off frequency)分別測得了鉻鎳合金600板的縱波和橫波聲速。在假設正交對稱的前提下,RUS法測得的厚度方向的聲速與其他方法(脈沖回波法、截止頻率法)得到的測量結果非常接近。通過改變入射角測量了板的反射泄漏蘭姆波。獲得的反射LLW頻散曲線與理論計算結果有很好的一致性,個別部位不太一致的原因可能是由板的各向異性引起的。


RUS可用于確定彈性剛度張量。事實上,對于具有高對稱性的晶體結構,如各向同性的立方晶系以及正交晶系等,利用RUS能夠確定九個張量。其中關鍵之一在于對稱性的確定以及預先對彈性剛度的初始估測。這種初始估測應當接近從參考文獻、經驗以及其他測量方法獲得的真值。計算得到的諧振頻率以及傳播模態應當和RUS法測得的結果相匹配,最終可通過比較和迭代使得彈性值收斂。


當超聲波以一定角度入射到浸在水中的板材時,如果入射波與板的一種蘭姆波模態沒有相位匹配,超聲波反射時無畸變發生。反之,如果發生相位匹配,蘭姆波將沿板材傳播,并在板端被反射回來。這種被板端反射回的聲波(本研究中叫反射泄露蘭姆波)被探頭接收。另外,探頭還能接收到垂直入射于板表面后被反射回的較強聲波。這部分波可視為板的諧振輻射,將其頻率與蘭姆波模態的截止頻率比較,就可以確定板中的體波聲速。相位匹配的條件滿足斯涅爾定律。對于入射角為06 時產生的蘭姆波,斯涅爾定律可表示為


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式中,0708 分別是入射波的聲速與蘭姆波的相速度。


RUS法測量的試樣尺寸為lmmx2mmx3mm,LLW法測量的試樣尺寸為50mm x 80mm x lmm(厚度)。分別采用20MHz的縱波探頭(液浸式),以及5MHz橫波探頭(賽洛洛耦合方式),利用常規的脈沖回波法測量鉻鎳合金板中的縱波和橫波聲速,測量結果分別為5830m/s和3130m/s。采用RUS法檢測過程中,試樣置于發射探頭和接收探頭之間,在試樣的兩對角上施加最小的力來夾持,以便確保試樣處于自由振動狀態。


為了繪制相速度頻散曲線,建立了LLW自動檢測系統。試樣可以轉動以實現從不同角度入射。試樣轉動和移動的精度分別為0.02°和20μm。超聲波探頭采用中心頻率分別為1MHz、2.25MHz和5MHz的三個寬頻帶探頭,由超聲波脈沖發射接收器分別發射和接收。在板的端部反射的LLW波由數字示波器接收并進行后續的數字化處理。探頭位置與鋼板的垂直距離為75mm,與鋼板邊緣的水平距離為30mm。


圖11-6是典型的鉻鎳合金600板的諧振聲譜。在假設板是各向同性的前提下,得到的剛度張量的收斂值并不好,表明板在軋制過程中產生了各向異性。所以重新假設板是正交對稱的,并對樣品的縱波和橫波聲速進行了三維度測量。


 1MHz探頭垂直入射獲得的LLW信號的時域波形和頻譜如圖11-7所示。緊跟在直達波之后的諧振信號顯示出更高的頻率,約為3MHz,是探頭中心頻率的3次諧頻。圖11-7b所示的LLW頻譜中下陷處極小值的頻率值與截止頻率相對應。


垂直入射時得到的LLW回波可視為諧振輻射的物理過程,按照式(11-1)計算其相速度為無窮大。眾所周知,在截止頻率處,相速度變為無窮大,而蘭姆波波數k變為0。對厚度為2h的板而言,截止頻率由下式給出:


 

 

 

式中,α和β是縱波和橫波波數的法向分量。α和β的關系由下式給出:


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式中,ω09 、10——角頻率、 縱波聲速和橫波聲速。垂直入射得到的截止頻率為2. 89MHz和3.16MHz。從截止頻率可以估計0910 分別為5780m/s和3160m/s,或6320m/s和2890m/s。根據脈沖回波法測得的超聲波速度,前一種預測結果,09 =5800m/s,10=3130m/s比后一種更為合理。



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